Руководства, Инструкции, Бланки

апв 503 инструкция img-1

апв 503 инструкция

Рейтинг: 4.4/5.0 (1800 проголосовавших)

Категория: Инструкции

Описание

Скачать Типовые материалы для проектирования Альбом II

Схема панели релейной части дифференциально-фазной защиты типа ДФЗ-503. Цепи сигнализации. Перечень элементов. Условные обозначения. Примечания
Схема панели релейной части дифференциально-фазной защиты типа ДФЗ-503. Цепи оперативного постоянного тока. Орган сравнения фаз токов
Схема панели релейной части дифференциально-фазной защиты типа ДФЗ-503. Схема цепей переменного тока и напряжения
Устройство для предотвращения работы ДФЗ-503 при нарушении цепей напряжения (устройство типа КРБ-126). Схема цепей переменного тока. Схема цепей оперативного постоянного тока
Схема панели ДФЗ-504. Цепи сигнализации. Перечень элементов. Условные обозначения. Примечания
Схема панели ДФЗ-504. Цепи оперативного постоянного тока. Орган сравнения фаз токов. Цепи отключения
Схема панели ДФЗ-504. Схема цепей переменного тока и напряжения
Схема панели дистанционных защит типа ДЗ-503. Схема сигнализации. Перечень элементов. Примечания
Схема панели дистанционных защит типа ДЗ-503. Схема цепей переменного тока и напряжения
Схема панели дистанционных защит типа ДЗ-503. Схема цепей оперативного постоянного тока
Схема панели дистанционных защит типа ДЗ-503. Схема цепей переменного тока и напряжения устройства блокировки при качаниях. Схема цепей оперативного постоянного тока устройства блокировки при качаниях
Принципиальная схема резервных токовых защит при использовании ОАПВ, ТАПВ и УТАПВ. Перечень элементов. Условные обозначения. Примечания
Принципиальная схема резервных токовых защит при использовании ОАПВ, ТАПВ и УТАПВ. Схема цепей оперативного постоянного тока
Принципиальная схема резервных токовых защит при использовании ОАПВ, ТАПВ и УТАПВ. Схема цепей оперативного постоянного тока. Схема цепей сигнализации
Принципиальная схема резервных токовых защит при использовании ОАПВ, ТАПВ и УТАПВ. Выходные цепи. Схема цепей переменного тока. Схема цепей переменного напряжения
Принципиальная схема резервных токовых защит при использовании ТАПВ и УТАПВ. Перечень элементов. Условные обозначения. Примечания
Принципиальная схема резервных токовых защит при использовании ТАПВ и УТАПВ. Схема цепей оперативного постоянного тока
Принципиальная схема резервных токовых защит при использовании ТАПВ и УТАПВ. Схема цепей оперативного постоянного тока. Схема цепей сигнализации
Принципиальная схема резервных токовых защит при использовании ТАПВ и УТАПВ. Выходные цепи. Схема цепей переменного тока. Схема цепей переменного напряжения
Принципиальная схема панели ускорения при использовании ОАПВ, ТАПВ, УТАПВ. Аппаратура и цепи подключения подменных панелей. Перечень элементов
Принципиальная схема панели ускорения при использовании ОАПВ, ТАПВ, УТАПВ. Цепи ускорения, пуска и запрета УТАПВ (БАПВ). Цепи переменного напряжения. Цепи связи с выходным реле (II группа)
Принципиальная схема панели ускорения при использовании ОАПВ, ТАПВ, УТАПВ. Цепи связи с АПВ-503. Выходные цепи
Принципиальная схема панели ускорения при использовании ОАПВ, ТАПВ, УТАПВ. Схема цепей сигнализации. Примечания
Принципиальная схема панели ускорения при использовании ТАПВ, УТАПВ. Аппаратура и цепи подключения подменных панелей. Перечень элементов
Принципиальная схема панели ускорения при использовании ТАПВ, УТАПВ. Цепи ускорения, пуска и запрета УТАПВ (БАПВ). Цепи переменного напряжения. Цепи связи с выходным реле (II группа)
Принципиальная схема панели ускорения при использовании ТАПВ, УТАПВ. Цепи связи с АПВ-503. Выходные цепи
Принципиальная схема панели ускорения при использовании ТАПВ, УТАПВ. Схема цепей сигнализации. Условные обозначения. Примечания
Принципиальная схема подменной панели резервных токовых защит при использовании ОАПВ, ТАПВ, УТАПВ. Перечень элементов. Условные обозначения. Примечания
Принципиальная схема подменной панели резервных токовых защит при использовании ОАПВ, ТАПВ, УТАПВ. Схема цепей оперативного тока
Принципиальная схема подменной панели резервных токовых защит при использовании ОАПВ, ТАПВ, УТАПВ. Схема цепей оперативного постоянного тока. Схема цепей сигнализации
Принципиальная схема подменной панели резервных токовых защит при использовании ОАПВ, ТАПВ, УТАПВ. Выходные цепи. Схема цепей переменного тока. Схема цепей переменного напряжения
Принципиальная схема подменной панели резервных токовых защит при использовании ТАПВ и УТАПВ. Перечень элементов. Условные обозначения. Примечания
Принципиальная схема подменной панели резервных токовых защит при использовании ТАПВ и УТАПВ. Схема цепей оперативного тока
Принципиальная схема подменной панели резервных токовых защит при использовании ТАПВ и УТАПВ. Схема цепей оперативного постоянного тока. Схема цепей сигнализации
Принципиальная схема подменной панели резервных токовых защит при использовании ТАПВ и УТАПВ. Выходные цепи. Схема цепей переменного тока. Схема цепей переменного напряжения
Схема поперечного дифференциального токового пуска для параллельных линий. Цепи переменного тока. Цепи оперативного постоянного тока. Цепи сигнализации. Перечень элементов
Схема панели АПВ-503. Перечень элементов. Примечания. Условные обозначения. Схема цепей сигнализации
Схема панели АПВ-503. Схема цепей переменного тока и напряжения
Схема панели АПВ-503. Схема оперативного постоянного тока
Схема панели АПВ-503. Схема цепей оперативного постоянного тока. Цепи отключения и включения выключателей Q1 и Q2
Схема панели АПВ-503. Схема цепей постоянного тока устройства ТАПВ и БАПВ выключателя Q1
Схема панели АПВ-503. Схема цепей постоянного тока устройства ТАПВ и БАПВ выключателя Q2
Схема управления передатчиком АНКА от релейной защиты и АПВ. Выходные цепи. Цепи сигнализации. Перечень элементов. Примечания
Схема приема в/ч сигналов АНКА. Выходные цепи. Цепи сигнализации. Перечень элементов. Примечания

Энергосетьпроект Минэнерго СССР

21.08.1987 Минэнерго СССР (USSR Minenergo 33)

  • Типовые материалы для проектирования 407-3-0379.86

© 2007 ООО «МЦК» Независимая строительная экспертиза недвижимости: обследование зданий, контроль качества строительства, техническое проектирование домов в Москве и регионах России. Энергетическое обследование зданий и энергоаудит предприятий.

Видео

Другие статьи

Инструкция по наладке, проверке и эксплуатации дистанционной защиты ДЗ-503, Инструкция Минэнерго СССР от 02 апреля 1979 года №3

Инструкция по наладке, проверке и эксплуатации дистанционной защиты ДЗ-503

СОСТАВЛЕНА электроцехом Донтехэнерго

СОСТАВИТЕЛИ инженеры И.П.Гриценко, Е.П.Титков, В.И.Ткачев

УТВЕРЖДЕНА Заместителем главного инженера Союзтехэнерго А.Д.Герр (Решение электротехнической секции НТС Союзтехэнерго от II/IV 1979 г. N 3)


Инструкция составлена на основании технического описания завода-изготовителя, материалов институтов "Энергосетьпроект" и ВНИИР, опыта наладки и эксплуатации защит ДЗ-503 в энергосистемах Донбассэнерго, Днепроэнерго, Киевэнерго, в Белглавэнерго и экспериментальных и наладочных работ Союзтехэнерго.

В Инструкции изложена методика наладки защиты ДЗ-503 при новом включении, приведены рекомендуемый объем и сроки эксплуатационных проверок и даны указания оперативному персоналу по обслуживанию защиты.

Инструкция рекомендуется для персонала служб релейной защиты энергосистем и наладочных организаций, занимающегося наладкой и эксплуатацией устройств релейной защиты.

ВВЕДЕНИЕ


Дистанционная защита ДЗ-503 предназначена для защиты протяженных линий электропередачи 330-500 кВ и может быть также использована в качестве резервной защиты автотрансформаторов.

Защита обеспечивает селективное отключение междуфазных повреждений и двухфазных замыканий на землю в электросетях любой конфигурации, а также срабатывает при однофазных КЗ с сокращением зоны действия отдельных ступеней.

Наладка и эксплуатация защиты ДЗ-503 в отличие от ранее выпускавшихся защит ДЗ-501 и ДЗ-502 проще; защита имеет большие чувствительность и быстродействие, потребляет меньшую мощность от измерительных трансформаторов.

Панель защиты ДЗ-503 общего назначения предназначена для работы в закрытом помещении при температуре окружающей среды от -20 до +40 °С и от -20 до +45 °С в тропическом исполнении.

Панели дистанционной защиты ДЗ-503УЧ и ДЗ-503ТЧ выпускаются промышленностью в двух исполнениях - с номинальной частотой переменного тока 50 и 60 Гц. Технические данные панели с номинальной частотой переменного тока 60 Гц в основном соответствуют данным панели с частотой 50 Гц. Имеются только отличия в технических данных трансреакторов комплектов аппаратов 1-4, элементов фильтров высших гармонических составляющих напряжения и фильтра напряжения обратной последовательности устройства блокировки при качаниях.

В Инструкции изложена методика проверки защиты ДЗ-503УЧ при новом включении и в процессе ее эксплуатации.

На основании опыта эксплуатации защиты и экспериментальных работ Союзтехэнерго разработаны рекомендации по повышению надежности устройства блокировки при качаниях.

1. ПРИНЦИП ВЫПОЛНЕНИЯ ЗАЩИТЫ


Дистанционная защита ДЗ-503 представляет собой трехступенчатую направленную защиту с независимыми измерительными органами в каждой ступени, обеспечивающими большую надежность и свободу выбора характеристик реле сопротивления каждой ступени.

Каждая из ступеней защиты содержит три реле сопротивления (рис.1.1, 1.2 - см. вклейку), включенные на междуфазные напряжения и разность фазных токов линии.

Рис.1.1. Схема цепей переменного тока защиты ДЗ-503


Рис.1.1. Схема цепей переменного тока защиты ДЗ-503

Рис.1.2. Схема цепей постоянного тока защиты ДЗ-503


Рис.1.2. Схема цепей постоянного тока защиты ДЗ-503

Вторая ступень защиты выполнена с двумя выдержками времени. Кроме того, предусмотрено оперативное ускорение второй ступени.

Защита снабжена устройствами блокировок при качаниях и повреждении в цепях напряжения. Схема цепей сигнализации защиты приведена на рис.1.3.

Рис.1.3. Схема цепей сигнализации защиты ДЗ-503


Рис.1.3. Схема цепей сигнализации защиты ДЗ-503:

а - цепи сигнализации; б - резервные контакты

1.1. Реле сопротивления


В основу реле сопротивления (PC) положена схема сравнения абсолютных значений величин с включением реагирующего органа на разность токов рабочего и тормозного контуров [Л.1], что позволяет существенно снизить токи точной работы реле. Последнее особенно важно для PC дистанционных защит, устанавливаемых на протяженных ВЛ.

Схема сравнения выполнена без балластных сопротивлений на выпрямленном токе, что позволяет не применять специальных мер для защиты нуль-индикатора (НИ) от больших кратностей положительного и отрицательного сигналов. Эту функцию выполняют выпрямительные мосты ВМ1 и ВМ2, ограничивающие сигнал на входе НИ уровнем напряжения на двух открытых диодах. Такое ограничение напряжения позволяет также уменьшить и время действия НИ.

В качестве НИ используется магнитоэлектрическое реле (МЭР) М-237/054.

Характеристики PC I, II и III ступеней защиты представляют собой окружности, проходящие через начало координат, с возможностью смещения до 0,1 в III квадрант плоскости реле II и III ступеней защиты и до 0,5 в I квадрант плоскости реле III ступени защиты.

Смещение характеристической окружности PC III ступени защиты в I квадрант может потребоваться для отстройки от сопротивлений нагрузки, а смещение характеристической окружности PC II или III ступеней защиты в III квадрант - для обеспечения резервирования действия I ступени защиты и защиты шин.

Реле сопротивления I и II ступеней защиты снабжены контурами подпитки, обеспечивающими четкое действие защиты при КЗ в начале линии. При наличии смещения в III квадрант плоскости Z контуры подпитки PC II ступени защиты отключаются с помощью перемычек 1-3; 5-7; 9-11 на цоколе реле. В случае применения I ступени защиты с выдержкой времени (резервная защита автотрансформатора) в PC I ступени защиты контуры подпитки также могут быть исключены из схемы отсоединением одного из проводов на разъеме 5.

1.2. Устройство блокировки при качаниях


Устройство реагирует на напряжение обратной последовательности, компенсированное током обратной последовательности ( ), и на ток нулевой последовательности 3 .

Выделение величины осуществляется с помощью фильтра напряжений обратной последовательности (ФНОП) и устройства токовой компенсации. На вход ФНОП подается сумма напряжений , одно из которых ( ) пропорционально напряжению в сети, а второе ( ) - току линии. Напряжение вводится в схему с помощью трансреакторов.

Схема активно-емкостного ФНОП приведена на рис.1.4.

Рис.1.4. Активно-емкостный ФНОП с токовой компенсацией


Рис.1.4. Активно-емкостный ФНОП с токовой компенсацией:

а - схема; б - потенциальная диаграмма при подведении к фильтру системы напряжения и токов прямой последовательности; в - потенциальная диаграмма при подведении к фильтру системы напряжения и токов обратной последовательности; г - векторные диаграммы, поясняющие принцип действия токовой компенсации (двухфазное КЗ в зоне действия защиты)

Применение токовой компенсации позволяет повысить чувствительность устройства блокировки. Как видно из векторных диаграмм, приведенных на рис.1.4,г. с помощью трансреакторов компенсируется часть сопротивления линии, благодаря чему повышается чувствительность устройства блокировки (к пусковому органу подводится более высокое напряжение).

В качестве реагирующего органа устройства блокировки при качаниях применено реле М-237/054. В нормальном режиме в обмотке этого реле протекает тормозной ток 150-250 мкА, что обеспечивает более надежную работу МЭР.

Для устранения вибрации реле 4P1 вследствие наличия переменной составляющей в выпрямленном токе служит конденсатор 4C12. Однако применение этого конденсатора уменьшает скорость нарастания напряжения на обмотке реле 4P1, т.е. увеличивает время срабатывания устройства блокировки при качаниях. Поэтому в схему устройства введена цепочка 4С10-4R22, которая совместно с емкостью 4C12 и сопротивлением цепи реле 4P1 образует перекомпенсированный делитель напряжения (С10R22>C12R ). Применение такого делителя напряжения позволяет увеличить скорость нарастания напряжения на обмотке реле 4P1, т.е. обеспечить требуемое время срабатывания устройства блокировки при качаниях.

1.3. Оперативные цепи защиты


Контроль выходных цепей дистанционной защиты осуществляется контактами промежуточных реле 4РП1 и 4РП2 (см. рис.1.2). Быстродействующие ступени защиты (I и II ступень защиты с меньшей выдержкой времени) вводятся в работу на время около 0,4 с, а медленнодействующие ступени защиты (II ступень защиты с большей выдержкой времени и III ступень) - на время возврата блокировки при качаниях.

Ввод в работу медленнодействующих ступеней защиты устройством блокировки при качаниях необходим для отстройки защиты от излишних срабатываний в случаях возникновения асинхронного хода с большим периодом качаний, возможного на слабых связях между ОЭС.

Для исключения ввода защиты при развивающихся качаниях, когда возможно срабатывание от небаланса пускового органа блокировки, предусмотрен пуск реле 4PB1 от контактов повторителя PC II ступени защиты (5РП3). Если к моменту истечения выдержки времени реле 4PB1 развились качания, перешедшие в асинхронный ход, и устройство блокировки оказалось готовым к повторному действию, блокировка при возникновении несимметрии разрешит сработать быстродействующим ступеням защиты в момент, когда произойдет возврат реле 2PC (при асинхронном ходе реле 2РС будут периодически срабатывать), что недопустимо.

Для исключения ложного действия быстродействующих ступеней защиты при асинхронном ходе установлено реле 5РП2, с помощью которого осуществляется запрет возврата устройства блокировки. Время возврата реле 5РП2 должно быть больше максимального цикла качаний или асинхронного хода (0,5-1,0 с), время его срабатывания должно быть меньше минимального цикла качаний (0,1 с).

Для изменения режима работы панели защиты и осуществления ее связей с другими устройствами релейной защиты и автоматикой служат выводы 1-21.

Выводы 5, 6, 7, 8, 19 ряда выводов панели защиты предназначены для изменения режима работы I ступени защиты.

Выводы 9, 10, 13-18 предусмотрены для подключения выходных цепей панели защиты к выходным реле токовых защит и устройств АПВ.

Резервные контакты (см. рис.1.3) реле-повторителей II и III ступеней защиты (5РП3 и 3РП1) могут быть использованы для ускорения действия этих ступеней защиты с помощью устройств ВЧТО, пуска автоматических осциллографов линии и совместной работы с высокочастотной приставкой.

Технические данные защиты приведены в приложении 1.

2. ВНЕШНИЙ ОСМОТР И ПРОВЕРКА ИЗОЛЯЦИИ 2.1. Подготовительные работы


Проверяется соответствие проекта техническим данным панели и директивным материалам. Необходимые изменения в схеме защиты согласовываются с МС РЗАИ или ЦС РЗАИ.

Центральная служба РЗАИ энергосистемы задает уставки и условия работы защиты в объеме, указанном в разд.2 протокола проверки защиты (приложение 2).

На основании заданных уставок защиты производится расчет вторичных уставок реле сопротивления и оценка чувствительности ступеней защиты (токи точной работы реле сопротивления приведены в приложении 1).

Уставки в цепях тока PC I ступени защиты выбираются с учетом следующих соображений:

а) если значения токов КЗ на границе зон близки к значениям токов точной работы реле, для увеличения чувствительности реле (уменьшения тока точной работы) следует стремиться установить большую уставку в цепи тока;

б) если значения токов КЗ значительно превышают значения токов точной работы реле, для уменьшения нагрузки на трансформаторы тока и обеспечения надежной работы I ступени защиты по "памяти" при близких трехфазных КЗ следует принимать меньшее значение уставки в цепи тока.

Расчет уставок реле по сопротивлению срабатывания производится по формуле


где - значение первичного сопротивления срабатывания защиты соответствующей ступени, Ом/фазу;

и - соответственно коэффициенты трансформации трансформаторов тока и напряжения.

Выбор положения переключателей " " при расчетном значении сопротивления уставки , выбранной уставке в цепях тока (КРС-I) и отсутствии смещения производится по формуле


При наличии смещения выбор положения переключателей " " производится по формуле (2.3) для КРС-II и формуле (2.4) для КРС-III:


где - уставка PC по сопротивлению смещения; знак "+" в выражении (2.4) соответствует смещению характеристики PC в III квадрант, а знак "-" - в I квадрант плоскости Z .

При расчете смещения следует учитывать, что с вводом смещения диаметр окружности может изменяться до 12%. Поэтому нельзя задавать значение , равное , с одновременным смещением, так как при вводе смещения увеличится, а скомпенсировать это увеличение изменением количества витков трансформаторов напряжения невозможно ( =100%).

Выбор положения переключателей " " производится по формуле


где знак "+" соответствуют смещению характеристики PC в III квадрант, а знак "-" - в I квадрант плоскости Z.

Подготовляются для наладки или проверки панели защиты необходимые измерительные приборы, инструмент, приспособления, соединительные провода, запасные части, комплектные испытательные устройства.

Перечень приборов и аппаратуры приведен в приложении 3.

В зависимости от конкретных условий типы применяемых приборов, указанных в перечне, могут изменяться. Однако в целом эти приборы должны соответствовать требованиям, предъявляемым к ним при проверке защиты ДЗ-503. Эти требования изложены в методике проверки того или иного элемента защиты.

В энергосистемах и наладочных организациях эксплуатируется ряд комплектных устройств заводского (УПЗ-1,2; УПС-62) и местного изготовления.

Однако подавляющая часть этих устройств (в том числе УПЗ-1,2 и УПС-62) не подходит полностью для наладки защиты ДЗ-503.

Требованиям наладки и комплексной проверки защиты ДЗ-503 соответствуют комплектные устройства У-5052 и У-5053. При отсутствии указанных устройств наладку защиты следует производить в соответствии со схемой для проверки и испытаний защиты ДЗ-503.

При подготовке рабочего места для проверки и наладки защиты должны быть приняты меры предосторожности против ошибочного отключения присоединений, находящихся в работе. Для этого на ряде выводов панели нужно отсоединить все цепи, связывающие панель проверяемой защиты с другими панелями и аппаратами. В токовых цепях должны быть установлены закоротки или обходные перемычки, если к одним и тем же обмоткам трансформаторов тока, кроме дистанционной защиты, подключены другие устройства защиты и автоматики. На соседних панелях, находящихся в работе, должны быть вывешены запрещающие плакаты.

Подвод тока и подача напряжения на панель защиты от постороннего источника производятся через испытательные крышки блоков БИ1-БИ4.

При профилактических проверках панели защиты вывод защиты из работы и подготовка рабочего места должны производиться по определенной программе.

2.2. Осмотр панели защиты и ревизия отдельных ее элементов


Проверяется отсутствие механических повреждений аппаратуры и монтажа, качество уплотнений, надежность контактных и крепежных соединений, затяжка стяжных винтов магнитопроводов трансреакторов и трансформаторов.

При осмотре комплектов откидываются подвижные платы и производится осмотр паек. Тщательно осматриваются контактные соединения в гнездах разъемов и проверяется их надежность.

Ревизия механической части реле постоянного тока производится в соответствии с действующими инструкциями.

Проверка механической части и регулировка контактных систем поляризованных реле производятся непосредственно перед снятием электрических характеристик этих реле.

Магнитоэлектрические реле не вскрываются. В случае, если они не установлены в комплектах, их обмотки должны быть закорочены на выводах.

Магнитоэлектрические и поляризованные реле целесообразно замаркировать и установить на место.

2.3. Проверка изоляции

2.3.1. Проверка изоляции цепей панели. Перед измерением сопротивления изоляции поляризованные реле и МЭР должны быть сняты с панели и соединены между собой выводы 1-21 и 25-39-31-32-34. В соответствии с принципиальной схемой все переключатели и перемычки должны быть поставлены в положения, замыкающие цепи.

В процессе эксплуатации первых панелей защиты отмечены (ОЭС Северного Кавказа) случаи замыканий на корпус токовых цепей в комплекте КРС-I. В связи с этим проверку изоляции цепей защиты относительно корпуса панели следует производить при полностью закрытых кожухах комплектов.

Мегомметром на 1000 В измеряется сопротивление изоляции цепей напряжения, подключаемых к обмоткам трансформаторов напряжения, соединенных в "звезду" и "разомкнутый треугольник", токовых цепей, цепей постоянного тока, цепей сигнализации, вторичных обмоток промежуточных трансформаторов и трансреакторов, резервных цепей защиты относительно корпуса панели и между собой.

Дополнительно проверяется сопротивление изоляции между фазами токовых цепей.

Во всех перечисленных случаях значение сопротивления изоляции должно быть не менее 5 МОм.

2.3.2. Проверка изоляции поляризованных реле. На снятых с панели реле мегомметром на 500 В проверяется изоляция между обмотками и контактами реле, а также чистота зазора магнитной цепи при любом положении якоря реле.

Сопротивление изоляции между всеми токоведущими частями и магнитопроводом реле должно быть не менее 100 МОм.

2.3.3. Проверка изоляции МЭР проводится в следующем объеме:

а) проверяется уровень изоляции между обмоткой и контактами реле на снятых с панели реле. Учитывая, что гарантируемый заводом-изготовителем уровень изоляции между этими цепями составляет 200 В, проверку производят либо плавным подъемом напряжения постоянного тока до 200 В через микроамперметр на 50-100 мкА с добавочным сопротивлением 2-4 МОм (рис.2.1), либо плавным подъемом напряжения до 200 В мегомметром на 500 В через делитель напряжения, состоящий из резисторов сопротивлением 2 и 3 МОм мощностью 0,25 Вт.

Рис.2.1. Схема проверки изоляции между обмоткой МЭР и его контактами


Рис.2.1. Схема проверки изоляции между обмоткой МЭР и его контактами

При исправной изоляции ток не должен превышать 10 мкА, а показания мегомметра - 5 МОм; при пробое изоляции показания мегомметра - 3 МОм;

б) проверяется достаточное расстояние между подвижными и неподвижными элементами замыкающего контакта реле (выводы 3-4), а также между Г-образными стойками неподвижных контактов. Проверка выполняется мегомметром на 500 В.

Для надежного размыкания контактов в обмотку реле должен подаваться тормозной ток 75±5 мкА.

При наладке указанную проверку удобно проводить при поочередной установке МЭР в блоке одного из комплектов PC (например, 3PC-1). Контроль тормозного тока осуществляется микроамперметром, подключенным к выводам "б" ("+" прибора) и "а" переключателя Н7. Значение тормозного тока устанавливается при подаче на панель защиты от регулируемого источника тока необходимого значения, соответствующего выбранному PC ( ). Тормозной ток необходимой точности устанавливается подрегулировкой резистором R9.

При профилактических испытаниях указанную проверку целесообразней проводить, когда МЭР установлены на своих местах, либо при установке их в блок PC, имеющий смещение характеристики в III квадрант плоскости . В последнем случае удобнее производить регулировку тока в МЭР, так как использование резистора R9 для этой цели при профилактических проверках не всегда возможно.

2.3.4. Испытание изоляции панели. Соединяются между собой цепи напряжения, токовые цепи, цепи постоянного тока и цепи сигнализации. При этом должны быть соединены выводы 1-21, 25-29-31-32-34 ряда выводов панели, установлены все реле (кроме МЭР).

Сопротивление изоляции панели испытывается относительно земли переменным напряжением 1000 В частоты 50 Гц в течение 1 мин.

При профилактических контролях и восстановлениях допускается испытание изоляции мегомметром на 2500 В.

После испытания изоляции еще раз измеряется сопротивление изоляции всех цепей в соответствии с п.2.3.1 мегомметром на 1000 В. Изоляция панели считается выдержавшей испытание, если значение ее сопротивления, измеренное до и после испытания, будет одинаковым.

3. ПРОВЕРКА АППАРАТУРЫ ПОСТОЯННОГО ТОКА 3.1. Измерение сопротивлений резисторов в схеме постоянного тока


Проверяются резисторы делителей напряжения комплектов PC и комплекта блокировки при качаниях (4R9, 4R18, 4R19), а также резисторы искрогасительных контуров на их соответствие заводским данным. Сопротивления резисторов измеряются мостом постоянного тока или омметром.

При напряжении постоянного оперативного тока 110 В резисторы делителей напряжения не проверяются (в комплекте блокировки при качаниях проверяется только резистор 4R9).

3.2. Проверка исправности диодов схемы постоянного тока


Исправность диодов искрогасительных контуров PC и разделительных диодов 5Д10, 5Д11, 4Д5, 4Д6, 4Д8 и 4Д11, а также диодов 5Д12-5Д16 цепей сигнализации определяется измерением их сопротивлений в прямом и обратном направлениях мостом постоянного тока или омметром. Измерения производятся при вынутых МЭР и без отпайки диодов от схемы. При необходимости измерения параметров диод должен быть отсоединен от схемы.

Падение напряжения в прямом направлении не должно превышать =1B при токе =100 мА для диодов Д211 и при токе =500 мА для диодов КД205Б (рис.2.2).

Рис.2.2. Схема измерения сопротивления диода в прямом направлении

Рис.2.2. Схема измерения сопротивления диода в прямом направлении:

R1 - резистор 400 Ом, 1,3 А; R2 - резистор 100 Ом, 1 А; А - амперметр постоянного тока на 0,5-1,0 А, класс точности 1,0; V - вольтметр постоянного тока на 1,5 В, класс точности 1,0

Обратное сопротивление диода измеряется мегомметром на 500 В. Для диодов Д211 обратное сопротивление должно быть не менее 200 МОм, а для диодов КД205Б - не менее 4 МОм.

При измерении обратного сопротивления диодов КД205Б последовательно с испытуемым диодом включается сопротивление 1,2 МОм.

3.3. Проверка исправности искрогасительных контуров


Размыкаются переключатели H1, H2 (КРС) и 4Н5 (КРБ), снимаются МЭР.

От регулируемого источника постоянного тока на выводы "Вкл" переключателя H1 ("+") и "I" переключателя H2 (КРC) или в гнезда 3-5 и 3-4 МЭР (КРБ) подается напряжение 100-120 В. Через 5-10 с вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 1 кОм/В на этих же выводах проверяется наличие остаточного заряда конденсатора искрогасительного контура.

3.4. Проверка исправности стабилитронов делителей напряжения


Проверка производится при вынутых МЭР. Переключатель проверяемого делителя устанавливается в положение "220 В". Переключатели остальных делителей напряжения размыкаются.

От регулируемого источника постоянного тока на панель защиты плавным подъемом (со строгим соблюдением полярности) подается напряжение. Контроль напряжения на стабилитронах делителя осуществляется по вольтметру, подключенному к выводу 21 одного из КРС и к переключателю проверяемого делителя. При напряжении 120 В, подведенном к панели, проверяется распределение напряжения на стабилитронах. Обнаруженные неисправные стабилитроны должны быть заменены. Напряжение поднимается до , и повторно проверяется распределение напряжения между стабилитронами. Напряжение на каждом стабилитроне должно составлять 33±5 В.

При номинальном напряжении питания напряжение на стабилитронах делителей напряжения должно быть в пределах 88-110 В и не должно практически изменяться при изменении напряжения питания в пределах 0,8-1,1 .

Напряжение на стабилитроне 4Д4 должно быть 7-8,5 В при входном напряжении и не должно изменяться при изменении напряжения на входе панели в пределах 0,8-1,1 .

При напряжении постоянного оперативного тока 110 В стабилитроны делителей напряжения не проверяются (в комплекте блокировки при качаниях проверяется только стабилитрон 4Д4).

3.5. Измерение и регулировка электрических параметров реле постоянного тока


Проверка производится при вынутых МЭР и разомкнутых переключателях в цепях делителей напряжения.

Напряжение срабатывания и возврата реле постоянного тока проверяется с учетом реальной схемы их включения. Напряжение срабатывания каждого реле с учетом последовательно включенных элементов схемы должно быть в пределах 0,4-0,65 . Напряжение возврата должно быть не менее 0,03 . При времени возврата 1,1 с напряжение возврата реле 5РП2 должно быть не менее 0,02 .

Под напряжением срабатывания реле времени понимается минимальное напряжение, при подаче которого толчком реле четко срабатывает. Это напряжение несколько выше напряжения начала движения подвижной системы.

Рекомендуемые значения напряжений срабатывания промежуточных реле следующие:

Измеряется также замыкающего контакта

Измерения производятся при номинальном напряжении оперативного тока электронным секундомером. Время действия реле определяется как среднее из трех-пяти измерений.

Изменение времени действия реле в небольших пределах производится увеличением или уменьшением давления подвижных и неподвижных контактных пластин. Время возврата реле 4РП2 можно также регулировать изменением зазора между якорем и сердечником. При этом якорь реле при срабатывании должен упираться в скобу магнитопровода и не касаться сердечника. Кроме того, время возврата реле 4РП2 можно регулировать изменением величины емкости, шунтирующей его обмотку.

Измеряется также время ввода в действие быстродействующих и медленнодействующих ступеней защиты блокировкой при качаниях и время повторной готовности к действию устройства блокировки при качаниях. Измерения производятся при установленном в положение "220 В" переключателе 4Н5 делителя напряжения.

Под временем ввода быстродействующих ступеней защиты понимается время замкнутого состояния цепей, состоящих из размыкающих контактов 4PП1 и замыкающих контактов 4РП2 (см. рис.1.2). Это время задается службой РЗА и должно, как правило, находиться в пределах 0,3-0,4 с. Оно состоит из суммы времени возврата замыкающего контакта реле 4РП2 и времени срабатывания размыкающего контакта реле времени 4PB1. Регулировка времени ввода осуществляется изменением времени возврата реле 4РП2.

Время ввода в действие медленнодействующих ступеней защиты блокировкой при качаниях состоит из уставки во времени реле 4PB1, времени возврата реле 4PB1 и времени срабатывания реле 4РП1.

Время ввода в действие ступеней защиты измеряется электронным секундомером. При применении секундомера Ф-209 измерения проводятся при его работе в режиме измерения времени срабатывания реле с размыкающим контактом (режим 2) или в режиме измерения времени возврата реле с замыкающим контактом (режим 3). В первом случае переключатель "Пуск" должен находиться в положении "Вкл.", а во втором - в положении "Откл.".

Пуск устройства блокировки при качаниях производится кратковременным размыканием рубильника Р, включенного вместо размыкающего контакта МЭР (выводы 3-5), которое вынуто из разъема (рис.3.1).

Рис.3.1. Схема измерения времени ввода в действие ступеней защиты блокировкой при качаниях


Рис.3.1. Схема измерения времени ввода в действие ступеней защиты блокировкой при качаниях:

а - быстродействующих; б - медленнодействующих

Время повторной готовности к действию устройства блокировки при качаниях состоит из уставки по времени реле 4PB1, времени возврата реле 4PB1 и времени срабатывания реле 4РП2. Непосредственно время повторной готовности не измеряется. Оно определяется из выражения


где - время повторной готовности;

- время ввода в действие медленнодействующих ступеней защиты;

- время срабатывания реле 4РП2, измеренное на замыкающем контакте;

- время срабатывания реле 4РП1, измеренное на размыкающем контакте.

Уставки реле времени 5PB1-5PB3 определяются при проверке временных характеристик защиты.

Электрические параметры реле постоянного тока следует измерять, руководствуясь табл.3.2.

Для увеличения срока службы контактов кодовых реле необходимо, чтобы значение размыкаемой ими мощности было на 30-50% ниже допустимого. Значение мощности, размыкаемой контактом 5РП3/1 (5-7), равно допустимому (67 Вт), поэтому для повышения надежности работы этого контакта целесообразно установить между выводами 39 и 43 комплекта 5 искрогасительный контур, состоящий из двух последовательно-параллельно соединенных резисторов (15 кОм, 1 Вт) и двух диодов.

4. ПРОВЕРКА И НАСТРОЙКА ЭЛЕМЕНТОВ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА 4.1. Проверка настройки частотных фильтров


Проверка частотных фильтров заключается в определении резонансной частоты, на которую они настроены. При отклонении ее от требуемой на значение выше допустимого производится подстройка фильтра изменением воздушного зазора магнитопровода дросселя.

Существует несколько способов проверки настройки частотных фильтров. Наиболее наглядным и точным является способ, основанный на использовании электронного осциллографа [Л.3]. Он основан на сравнении фаз двух синусоидальных напряжений одинаковой частоты - падения напряжения на резисторе R (рис.4.1) от тока на входе фильтра и напряжения на фильтре. На резонансной частоте сдвиг по фазе между напряжением на фильтре и током на его входе равен нулю. На экране осциллографа резонансной частоте соответствует наклонная прямая (фигура Лиссажу). При отклонении частоты напряжения, подводимого к фильтру, от резонансной частоты происходит раздвоение прямой. Чем больше отклонение частоты, тем больше раздвоение (прямая превращается в эллипс).

Рис.4.1. Схема настройки частотного фильтра


Рис.4.1. Схема настройки частотного фильтра

Частота напряжения на выходе звукового генератора может отличаться от частоты, указанной на его шкале, на 3-7 Гц, а иногда и более. Поэтому для проверки настройки частотных фильтров с большей точностью целесообразно контролировать частоту напряжения на выходе звукового генератора частотомером. При проверке необходимо применять звуковой генератор с напряжением на выходе не менее 30 В при мощности около 2 В·А.

Перед проверкой частотных фильтров производится затяжка стяжных винтов магнитопровода дросселя.

4.1.1. Проверка настройки фильтра-шунта второй гармоники PC производится по схеме рис.4.1. В качестве резистора R используются резисторы R15 (КРС-I, КРС-II) или R16 (КРС-III) схем PC. Напряжение от звукового генератора подводится соответственно к точкам "б" разомкнутых переключателей Н11 (КPC-I), H9 (КРС-II), H12 (КРС-III) и точкам "а" разомкнутых переключателей Н7 (КPC-I, КРС-II) или Н8 (КРС-III). Значение подводимого напряжения выбирается таким, чтобы напряжение на фильтре было около 5 В.

Падение напряжения на резисторе R15 или R16 подается на вертикальный вход осциллографа, а напряжение фильтра - на горизонтальный вход.

На осциллографе отключается генератор развертки (для C1-49 переключатель длительности развертки устанавливается в положение "Вход X") и регулируется усиление по вертикальному входу таким образом, чтобы на экране получилось хорошее изображение. Изменением частоты генератора определяется резонансная частота проверяемого фильтра. При отклонении последней от значения 100±3 Гц производится подстройка фильтра. Для этого на звуковом генераторе устанавливают частоту 100 Гц и изменением зазора магнитопровода дросселя добиваются, чтобы на экране осциллографа получилась наклонная прямая (исчезло ее раздвоение). Если резонансная частота меньше 100 Гц, зазор магнитопровода увеличивают, а если больше - уменьшают.

При отсутствии осциллографа резонансная частота проверяемого фильтра может быть определена по минимуму напряжения на фильтре или максимуму тока в нем. В этом случае для получения необходимой точности измерений следует согласовывать входные сопротивления звукового генератора и проверяемого фильтра (50-100 Ом). При настройке фильтров по току напряжение на фильтре поддерживается постоянным.

4.1.2. Для проверки настройки частотных фильтров устройства блокировки при качаниях размыкаются переключатели " " и "3 " и с выводов 22-24, 26-28 комплекта 4 снимаются перемычки.

Проверка проводится по схеме рис.4.1.

При настройке фильтра - пробки третьей гармонической составляющей (4Др1-4С2, 4Др3-4С5) напряжение от звукового генератора через резистор R (МЛТ-1, 2,7-4,7 КОм) подводится к выводу H1 дросселя и соответственно к выводу 22 или 26 комплекта 4. Значение подводимого напряжения выбирается таким, чтобы напряжение на фильтре было около 5 В.

Определяется резонансная частота фильтра, в случае ее отклонения от значения 150±3 Гц производится подстройка фильтра.

При отсутствии осциллографа резонансная частота проверяемого фильтра может быть определена по минимуму тока в фильтре.

При настройке фильтра-шунта девятой гармонической составляющей (4Др2-4С3) напряжение от звукового генератора через резистор R (МЛТ-1, 150-220 Ом) подводится к переключателю " " и выводу 24.

Напряжение на фильтре при проверке должно быть около 1,5 В. Определяется резонансная частота фильтра, в случае ее отклонения от значения 450±10 Гц производится подстройка фильтра.

При отсутствии осциллографа резонансная частота проверяемого фильтра может быть определена по максимуму тока в фильтре.

При отсутствии звукового генератора проверку фильтров согласно пп.4.1.1 и 4.1.2 можно производить от сети 50 Гц измерениями напряжений на дросселе и конденсаторе фильтра. Для этого к соответствующему фильтру подводится напряжение около 5 В от регулируемого источника переменного тока. Параллельные колебательные контуры (фильтр-пробки) при такой проверке необходимо проверять как фильтр-шунты.

Резонансная частота по напряжениям, измеренным на частоте 50 Гц, вычисляется из выражения


Напряжение на элементах фильтра измеряется вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 20 кОм/В.

Следует отметить, что указанный способ проверки не обладает необходимой точностью.

4.1.3. Проверка настройки контуров подпитки PC I и II ступеней защиты. Контуры подпитки PC I и II ступеней защиты представляют собой частотные фильтры, резонансная частота которых равна 50 Гц, поэтому их проверка производится по схеме рис.4.1. Из схемы исключаются звуковой генератор и частотомер, а вместо них подключается источник регулируемого напряжения промышленной частоты.

В комплектах PC I и II ступеней защиты вынимаются разъемы Ш1-Ш3 на всех PC, кроме проверяемого, и на всех реле размыкаются переключатели Н5 и Н6. В комплекте 5 с вывода 15 снимается провод.

К контурам подпитки поочередно подводятся напряжения , и , равные 58 В. Значение сопротивления резистора R выбирается примерно 100 Ом (МЛТ-1). Изменением зазора магнитопровода трансреактора Тр3 добиваются, чтобы на экране осциллографа получилась наклонная прямая (без раздвоения).

После настройки контура подпитки производятся измерения тока, потребляемого контуром подпитки при номинальном напряжении. Ток должен быть в пределах 48-52 мА.

При отсутствии осциллографа проверка настройки контура подпитки может быть проведена с помощью прибора ВАФ-85. В этом случае добиваются сдвига по фазе, равного 90±5°, между напряжением, подводимым к контуру подпитки, и напряжениями вторичных обмоток трансреактора Тр3 или совпадения по фазе между напряжением на резисторе R (МЛТ-2, 500-800 Ом) и напряжением на контуре подпитки. Однако способ настройки контуров подпитки с помощью прибора ВАФ-85 более трудоемкий и менее точный, чем способ настройки по осциллографу.

4.2. Проверка защитных диодов

4.2.1. Проверка защитных диодов Д5 производится при включенном МЭР проверяемого PC. В блоках других PC переключатели Н7 (КPC-I, КPC-II) и Н8 (КРС-III) устанавливаются в положение "б"-"в". На входе панели (на испытательной крышке БИ3) закорачиваются цепи напряжения. В цепях рабочих контуров PC размыкаются переключатели Н6 (КPC-I), Н5 (КPC-II) и Н7 (КPC-III). В комплекте КРС-III переключатели "С%" устанавливаются в положение "0-0", а в комплекте КPC-I переключатели Н9 и Н10 - в положение "Х4".

В цепи обмотки МЭР проверяемого PC размыкается переключатель и к точкам "а" и "б" ("+" прибора) подключается миллиамперметр с внутренним сопротивлением не более 300 Ом. На вход панели через испытательные крышки блоков БИ1 и БИ2 поочередно подаются токи , , , равные номинальному, и производится измерение тока в обмотке МЭР. При исправном диоде Д5 значение тока должно быть в пределах 250-350 мкА. При обрыве цепи диода Д5 ток в обмотке МЭР возрастает примерно вдвое.

4.2.2. Ограничение тока в обмотке МЭР устройства блокировки при качаниях производится диодами 4Д1 и 4Д2.

Проверка этих диодов может быть произведена измерением тока в обмотке МЭР при питании устройства блокировки напряжением . Переключатель " " устанавливается в положение "3". При исправных диодах ток в обмотке МЭР при напряжении 50 В составляет 400-430 мкА. Дальнейшее увеличение напряжения практически не изменяет значения этого тока. При обрыве диодов 4Д1-4Д2 ток в обмотке МЭР увеличивается примерно в три раза (при =50 В), а при пробое (закорачивании) одного из диодов - уменьшается в два раза.

4.3. Проверка токов срабатывания МЭР


При наладке панели защиты целесообразно проверять токи срабатывания всех МЭР панели. Для этого предварительно промаркированные реле поочередно устанавливаются в блоке одного PC и проверяются. На выбранном PC (например, 3PC-1) устанавливаются в рабочее положение переключатели H1-H10. Размыкается переключатель в цепи обмотки МЭР и к точкам "а" и "б" подключается микроамперметр (М95) со шкалой 50 мкА.

На вход панели от регулируемого источника подается ток, соответствующий выбранному реле ( ), и в обмотке МЭР устанавливается ток +10 мкА. При этом резистор R9 выставляется в положение, позволяющее изменять ток на значение ±20 мкА. На вход панели (при поданном токе) от регулируемого источника подается напряжение, соответствующее выбранному реле ( ) и в обмотке МЭР устанавливается ток 50 мкА. Тормозной ток необходим для обеспечения надежного замыкания размыкающих контактов МЭР.

Размыкается цепь питания PС по напряжению (на испытательной крышке БИ3) и с помощью резистора R9 устанавливается ток срабатывания МЭР. Контроль срабатывания реле осуществляется по сигнальной лампе ЛС. Для этого в выбранном комплекте PC (КРС-I) устанавливается временная перемычка на выводах 21-23 и на панель защиты подается напряжение оперативного тока.

Замыканием и размыканием цепи питания PC по напряжению регулировкой резистора R9 определяется ток срабатывания МЭР и проверяется надежность их работы. Ток срабатывания должен быть в пределах 6-15 мкА.

При профилактических проверках измерение тока срабатывания МЭР целесообразно производить, когда реле установлены на своих местах либо в блоке PC, имеющем смещение характеристики в III квадрант плоскости .

При установке МЭР в блоках каждого PC и в устройстве блокировки при качаниях проверка производится аналогичным образом. Ток срабатывания МЭР устройства блокировки при качаниях определяется при поданном на устройство напряжении оперативного тока изменением напряжения на входе устройства.

Плавная регулировка тока срабатывания производится резистором 4R2.

4.4. Проверка и настройка пускового органа блокировки при качаниях


При использовании для пуска устройства блокировки при качаниях только напряжения обратной последовательности необходимо вывести из действия устройства токовой компенсации и пуска по току нулевой последовательности, для чего следует:

а) переключатели уставок по сопротивлению компенсации установить в положение "0";

б) между выводами 42-44, 46-48, 50-52, 54-56 комплекта 4 установить шунтирующие перемычки;

в) с выводов 26-28 комплекта 4 снять перемычку.

При наладке необходимо также произвести проверку неиспользуемых элементов.

4.4.1. Проверка отпаек трансреакторов компенсации и значения сопротивления компенсации производится на холостом ходу трансреакторов.

На панель защиты поочередно подаются разные токи, равные номинальному. При этом на вторичных отпайках трансреакторов 4Тр1-4Тр3 измеряется напряжение. Вольтметр, сопротивление которого должно быть не менее 10 кОм/В, поочередно подключается на выводы 21-а, 23-а, 25-а. Сопротивление компенсации (Ом) определяется по выражению


Сопротивление компенсации с точностью ±5% должно соответствовать сопротивлению, соответствующему данной отпайке вторичной обмотки трансреактора. Проверка производится на всех отпайках вторичных обмоток трансреакторов при нахождении переключателя в цепи первичной обмотки в положении "X1" и на отпайке "30" вторичных обмоток трансреакторов при нахождении переключателя первичной обмотки в положении "Х2".

В случае если значение измеренного сопротивления превышает допустимую норму, производится подрегулировка изменением зазора магнитопровода соответствующего трансреактора.

4.4.2. Для проверки настройки ФНОП переключатели уставок по сопротивлению компенсации на всех трансреакторах устанавливаются в одно положение (желательно в "0").

На трансформаторе 4Тр4 выставляется рабочая отпайка по и к выводам "а" и "б" переключателя 4Н3 подключается микроамперметр на 300-750 мкА.

На панель защиты поочередно подаются напряжения , и такого значения, чтобы ток в обмотке МЭР был одинаковым при всех трех измерениях. Значение тока в обмотке МЭР устанавливается в пределах 250-300 мкА. Подводимые напряжения измеряются вольтметром класса точности 0,5. При правильно настроенном фильтре разность наибольшего и наименьшего значений напряжений при всех трех измерениях не должна быть более 1,5%.

В случаях, если разность подаваемых напряжений превышает 1,5% следует произвести настройку ФНОП при отключенной нагрузке фильтра, для чего размыкается перемычка 27-29 в комплекте 4.

Вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 1 кОм/В проверяется распределение напряжений на элементах фильтра при подведении к цепям напряжения панели синусоидального напряжения , равного 100 В. С помощью резисторов 4R3 и 4R7 добиваются соблюдения соотношений (с точностью 1,5%):


По получении заданных соотношений производится повторная проверка правильности настройки фильтра.

Проверка настройки ФНОП может быть выполнена также и при подаче на него симметричного напряжения прямой последовательности 100 В (например, от ТН). В этом случае проверка проводится на холостом ходу фильтра. Настройка производится на минимум напряжения небаланса, измеряемого на выводах 27 и 29 комплекта 4 высокоомным вольтметром.

4.4.3. Для проверки чувствительности пускового органа по напряжению обратной последовательности на панель защиты подается оперативное постоянное напряжение, равное , т.е. в обмотку реле 4P1 подается тормозной ток. Значение тормозного тока должно быть в пределах 150-250 мкА. Плавно повышая напряжение , подаваемое на панель, добиваются срабатывания пускового органа (контроль - по срабатыванию реле 4РП4) на всех отпайках трансформатора 4Тр4. Напряжение при срабатывании реле 4PП4 должно соответствовать с точностью ±10%. Подрегулировка напряжения срабатывания пускового органа производится резистором 4R2.

Если при проверке чувствительности пускового органа блокировки напряжение срабатывания будет значительно отличаться от нормы, необходимо дополнительно проверить промежуточный трансформатор 4Тр4.

Для проверки трансформатора следует снять перемычку 27-29 и разомкнуть переключатель , на первичную обмотку (выводы H1-К1) подать напряжение 10 В. Напряжение на вторичной обмотке, измеренное вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 10 кОм/В (класс точности 1-1,5), должно соответствовать следующим значениям:


При этом амперметр подключен к выводу Н2 и отпайкам трансформатора 4Тр5.

4.4.5. Для проверки напряжений и токов срабатывания и возврата пускового органа блокировки на рабочих уставках на трансформаторах 4Тр4 и 4Тр5 устанавливаются рабочие уставки по и .

Переключатели в цепях уставок по сопротивлению компенсации ставятся в положение "0". Реле 4РП2 вынимается из разъема, на панель подается постоянное оперативное напряжение, равное .

На панель защиты подается напряжение (при отсутствии тока) и производится определение напряжения срабатывания и возврата пускового органа блокировки. Контроль за работой пускового органа осуществляется по срабатыванию и возврату реле 4РП4. Коэффициент возврата пускового органа должен быть в пределах 0,75-0,9.

К панели защиты подводится ток (при отсутствии напряжения) и производится определение тока срабатывания и возврата пускового органа блокировки.

При необходимости производится подрегулировка с помощью резисторов 4R2 и 4R8 параметров срабатывания и возврата пускового органа.

Проверяется чувствительность пускового органа при подводе к нему одновременно напряжения обратной последовательности и тока нулевой последовательности. При этом ток, протекающий в обмотке МЭР, должен соответствовать с точностью ±20% значению тока, определенному по одной из кривых рис.4.2. Эти кривые получены экспериментальным путем (при закороченном резисторе 4R5).

Рис.4.2. Кривые для определения чувствительности пускового органа блокировки при качаниях


Рис.4.2. Кривые для определения чувствительности пускового органа блокировки при качаниях

4.4.6. Определение значения тормозного тока в реле 4P1 производится после определения чувствительности пускового органа по и и связанного с этим изменения значения тормозного тока. Для этого снимается накладка 4Н3 и к ее выводам "а" (+) и "б" подключается микроамперметр на 500 мкА. На панель подается постоянное оперативное напряжение, равное и определяется значение тормозного тока, которое должно быть в пределах 150-250 мка.

Определяется также значение тормозного тока после срабатывания от руки реле 4РП3.

4.4.7. Для проверки устройства компенсации пускового органа блокировки на рабочих уставках переключатели в цепях уставок по сопротивлению компенсации устанавливаются в положение, соответствующее заданной уставке. На выводах 1, 3, 5 испытательной крышки блока БИ3 устанавливается перемычка (закорачиваются цепи напряжения устройства блокировки при качаниях). На панель защиты подается постоянное оперативное напряжение, равное .

При подведении к панели токов , , измеряются токи срабатывания пускового органа (контроль по срабатыванию реле 4РП4). Во всех трех случаях эти токи не должны отличаться один от другого более чем на 10% и должны быть равны


где - напряжение обратной последовательности, соответствующее срабатыванию пускового органа и полученное при проверке согласно п.4.4.5;

- заданная уставка компенсирующего устройства.

4.4.8. Для проверки правильности включения трансреакторов компенсации 4Тр1, 4Тр2 и 4Тр3 на устройстве блокировки устанавливаются рабочие уставки. С выводов 27-29 комплекта 4 снимается перемычка и подключается миллиамперметр. На панель защиты подается постоянное оперативное напряжение, равное , на панель поочередно подаются токи , , , равные номинальному, и соответственно напряжения , , (имитация двухфазных КЗ). С помощью фазорегулятора между соответственно подводимыми к панели напряжениями и токами устанавливается сдвиг по фазе, равный нулю.

Изменяя подводимое напряжение, добиваются, чтобы ток в первичной обмотке трансформатора 4Тр4 имел значение, близкое к нулю.

При токе в обмотке трансформатора 4Тр4, равном нулю, происходит полная компенсация подводимого к панели напряжения обратной последовательности [Л.4].


где и - соответственно напряжение и ток на выводах панели.


Трансреакторы компенсирующего устройства включены правильно, если напряжения, подводимые к панели при проверке удовлетворяют (с точностью до 10%) выражению (4.7).

Векторные диаграммы, поясняющие проверку правильности включения трансреакторов компенсирующего устройства, приведены на рис.4.3.

Рис.4.3. Векторные диаграммы, поясняющие проверку правильности включения трансреакторов компенсирующего устройства при имитации КЗ между фазами В и С


Рис.4.3. Векторные диаграммы, поясняющие проверку правильности включения трансреакторов компенсирующего устройства при имитации КЗ между фазами В и С (КЗ "за спиной")

4.4.9. Проверка времени срабатывания блокировки в полной схеме. Время срабатывания блокировки в полной схеме измеряется по схеме рис.4.4 при кратностях входного напряжения по отношению к напряжению срабатывания, равных 1,2 и 3,0.

Рис.4.4. Схема измерения времени срабатывания блокировки в полной схеме


Рис.4.4. Схема измерения времени срабатывания блокировки в полной схеме:

S - секундомер Ф-209; R - резистор 400 Ом, 1,3 А

При кратности 1,2 измеренное время не должно превышать 30 мс.

Проверка производится электронным секундомером в режиме измерения времени срабатывания реле с замыкающим контактом. Напряжение подводится к панели защиты через замыкающий контакт переключателя "Пуск".

4.5. Проверка устройства блокировки при неисправностях цепей напряжения

4.5.1. Для проверки поляризованного реле 5PH1 в комплекте 5 размыкается переключатель 5H1 и к выводам "а" и "б" подключается миллиамперметр. На вход панели от регулируемого источника через испытательную крышку БИ3 подается напряжение .

Плавно регулируя значение подводимого напряжения, определяют токи срабатывания и возврата реле 5PH1. Ток срабатывания должен быть в пределах 1,7-1,9 мА, коэффициент возврата должен быть не менее 0,45.

4.5.2. Проверка исправности стабилитронов производится при поданном на вход панели напряжении , равном 58 В. Измеряется напряжение на обмотке реле 5PH1; оно должно быть в пределах 14-17 В; напряжение на стабилитроне должно составлять 7-8,5 В.

4.5.3. Для проверки настройки блокировки к выводам "а" и "б" разомкнутого переключателя 5H1 подключается миллиамперметр. На выводы 5-15, 9-15, 13-15 ( , , ) комплекта 5 и на выводы 1-3, 3-5, 5-7 ( , , ) испытательной крышки блока БИ4 поочередно подаются напряжения соответственно и 100 В.

При полностью введенном сопротивлении резистора 5R11 изменением значений сопротивлений резисторов 5R4, 5R7 и 5R10 следует установить минимальный ток небаланса в обмотке реле 5PH1 ( 0,2 мА).

Снижая одно из напряжений, подводимых к первичным обмоткам трансформаторов устройства блокировки (например, или ) определяют напряжение срабатывания блокировки. Значение, на которое необходимо снизить напряжение на одной из обмоток трансформаторов, должно соответствовать выбранной уставке (7,5-15 В для обмоток "звезда" и 13-26 В для обмоток "треугольник"). Подстройка напряжения срабатывания осуществляется резистором 5R11.

4.5.4. Для проверки времени срабатывания блокировки при неисправностях цепей напряжения к выводам "а" и "б" разомкнутого переключателя 5H1 подключается миллиамперметр. Через замыкающий контакт переключателя "Пуск" электронного секундомера к панели защиты подводится напряжение такого значения, чтобы ток в обмотке реле 5PH1 был равен .

При снятом напряжении оперативного тока с панели защиты проверяется время срабатывания блокировки. Секундомер используется в режиме измерения времени срабатывания реле с размыкающим контактом. К выводам "Контакт" подключатся выводы 21-23 комплекта 5. Время срабатывания блокировки должно быть не более 10 мс.

4.6. Проверка трехфазного токового органа

4.6.1. Для проверки токов срабатывания реле 5РТ2 к панели защиты поочередно подводятся токи , , . Определяются токи срабатывания реле 5PТ2, которые не должны превышать следующих значений:


При этом соотношение между фазными токами срабатывания должно быть:


Коэффициент возврата реле в полной схеме должен быть не менее 0,7.

4.6.2. Для проверки правильности включения первичных обмоток трансформатора 5Тр1 на панель защиты поочередно подаются токи , , и определяются токи срабатывания реле 5PТ2.

При правильной полярности первичных обмоток соотношение между линейными токами срабатывания должно быть:

4.6.3. Для проверки исправности стабилитрона 5Д1 при токе производится измерение напряжения на стабилитроне. Значение измеренного напряжения должно быть в пределах 8,5-11,5 В.

4.6.4. Для проверки времени срабатывания на ряде выводов панели снимается перемычка 3-4, с панели снимается оперативный ток. К выводам "Контакт" электронного секундомера подключаются выводы 23-25 комплекта 5. Через замыкающий контакт переключателя "Пуск" секундомера к панели защиты подводится ток , равный . При токе время срабатывания не должно превышать 30 мс.

К панели защиты подводится ток , равный максимальному току КЗ на защищаемом присоединении, и повторно измеряется время срабатывания токового органа. В этом случае время срабатывания должно быть не менее 10 мс.

Во избежание повреждений секундомера не разрешается подавать ток выше допустимого через его переключатель "Пуск" без принятия специальных мер (использования добавочного выключателя "Пуск" или др.).

4.7. Проверка реле деблокировки 5PT1


Проверка производится в соответствии с действующей инструкцией по проверке токовых реле РТ40.

4.8. Проверка и настройка реле сопротивлений

4.8.1. Для проверки вспомогательных устройств переключателями Н5, Н6 (КPC-I, КРС-II) и Н6, Н7 (КРС-III) размыкаются цепи тормозного и рабочего контуров реле.

Переключатели Н3, Н4, Н8 (КРС-I, КРС-II) и Н3, Н4, Н5, Н9 (КРС-III) устанавливаются в положение, соответствующее заданному значению угла настройки.

В КPC-I и КРС-II переключатели "N%" устанавливаются в положение "80%+15%". В КРС-III переключатели "N%" и "С%" устанавливаются соответственно в положения "80%+15%+4%"и "80%+20%".

На всех PC должны быть вставлены разъемы Ш1-Ш3 и полностью введены (оси движков повернуты по часовой стрелке до упора) потенциометры плавной регулировки уставок 21 (КPC-I, КРС-II) и R22 (КРС-III).

Проверка трансформаторов напряжения Тр2 (КPC-I, КРС-III) и Тр3 (КРС-III) производится следующим образом. На вход панели поочередно подаются напряжения , , , равные 100 В.

Вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 1 кОм/В (класса точности 0,5-1,5) измеряется напряжение на всех отпайках вторичных обмоток трансформаторов и потенциометрах плавной регулировки. При перемещении движков потенциометров плавной регулировки из одного положения в другое напряжение должно плавно изменяться от максимального значения до нуля.

Данные измерений должны соответствовать (с точностью ±2,5%) расчетному значению.


где - напряжение, подводимое к первичной обмотке трансформатора;

- номинальный коэффициент трансформации трансформатора.

=1,46 при угле максимальной чувствительности =73°;

=1,73 при угле максимальной чувствительности =83°.

В соответствии с выражением (4.9) определены допустимые значения напряжений, которые приведены в табл.4.1 (КPC-I, КРС-II) и 4.2 (КРС-III).

Для трансреакторов PC I и II ступеней защиты значения напряжений, указанные в табл.4.4, даны для случая использования номинального количества витков вторичных обмоток (А3-К3 и А4-К4 для КPC-I, А3-К3 и А4-Б4 для КРС-II). При использовании максимального количества витков вторичных обмоток (Н3-К3 и Н4-К4 для КPC-I, Н3-К3 и Н4-Б4 для КРС-II) указанные значения напряжений увеличиваются в 1,05 раза.

Значения напряжений на обмотках рабочих и тормозных контуров должны различаться не более чем на 0,6 В для трансреакторов КPC-I, КРС-II и не более чем на 1 В для трансреакторов КРС-III.

Для трансреакторов КPC-I напряжения на вторичных обмотках должны сравниваться в том случае, когда переключатели Н9 к Н10 установлены в положение "Х4".

При установке указанных переключателей в другие положения сравнение должно производиться при подаче токов в первичные обмотки трансреакторов в соответствии с выражением


где - число, указывающее положение переключателей Н9 и Н10.

Если напряжения, измеренные на обмотках рабочих и тормозных контуров, различаются на значение выше допустимого или отличаются от значений, приведенных в табл.4.4, то производится проверка на соответствие техническим данным резисторов, шунтирующих вторичные обмотки трансреакторов и в случае необходимости подрегулировка соответствующих трансреакторов.

Подрегулировка трансреакторов заключается в изменении:

а) воздушных зазоров магнитопроводов в пределах имеющихся люфтов;

б) положения катушек вторичных обмоток относительно стержней магнитопроводов;

в) магнитного сопротивления соответствующих стержней магнитопроводов незначительным ослаблением затяжки стяжных винтов этих стержней;

г) отпайки вторичных обмоток (перепайке внешних проводов с выводов А на выводы Н).

Для проверки трансреакторов Тр1 комплекта PC III ступени защиты переключатели Н10 и Н11 устанавливаются в положение "а-б".

К входу панели поочередно подводятся токи , и , равные номинальному. Вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 1 кОм/В (класс точности 0,5-1,5) измеряются напряжения на вторичных обмотках трансреакторов. Данные измерений должны соответствовать (с точностью ±3,5%) расчетному значению


где - процент включенных витков вторичной обмотки трансреактора.

В соответствии с выражением (4.12) в табл.4.5 приведены допустимые значения напряжений.

В случае отклонения измеренных напряжений от значений, приведенных в табл.4.5, производится подрегулировка трансреакторов изменением воздушных зазоров их магнитопроводов.

4.8.2. Для настройки реле на заданные сопротивления срабатывания переключатели "N%", Н9 и Н10 (КРС-I) и "С%" (КРС-III) ставятся в положение, соответствующее расчетному.

Устанавливаются на свои места МЭР.

Переключатели Н5, Н6, Н11 (КPC-I), Н6, Н9 (КРС-II) и Н7, H12 (КРС-III) ставятся в положение "а-б", а переключатели Н5 (КРС-II) и Н6, Н10, Н11 (КРС-III) - в положения, соответствующие заданным условиям.

Переключатели 7Н (КРС-I, КРС-II) и 8Н (КРС-III) на проверяемом реле устанавливаются в положение "а-б", а на остальных - в положение "б-в".

Переключатели в цепях делителей напряжения должны быть установлены в положения, соответствующие номинальному напряжению оперативного тока панели защиты.

На одном из комплектов PC устанавливается временная перемычка между выводами 21-23, и на панель защиты подается напряжение оперативного тока.

Контроль срабатывания PC осуществляется по омметру или сигнальной лампе, подключенным к проводам, отсоединенным от выводов 25 и 27 проверяемого комплекта, или по сигнальной лампе проверяемого комплекта. В последнем случае переключатель H1 устанавливается в положение "Вкл".

Для снятия электрических характеристик PC и последующих испытаний защиты необходимы трехфазная система напряжений 100-127 В с нулевым проводом и источник тока с плавной регулировкой тока от нуля до максимального значения, который может протекать через защиту, и с возможностью изменения разового угла между током и напряжением.

Применяемая схема, в том числе схема комплектного переносного устройства, должна соответствовать схеме, приведенной на рис.4.5. Измерительные приборы должны быть класса точности не ниже 0,5. Цепи тока и напряжения подводятся к защите через переключатель, облегчающий циклические переключения цепей.

Рис.4.5. Схема для проверки и испытаний защиты ДЗ-503


Рис.4.5. Схема для проверки и испытаний защиты ДЗ-503:

Ф - фазорегулятор; 500 B·A, =380 (220)/110 В; AT - регулировочный автотрансформатор =9 А, =220 В; Тр - трансформатор, = 220/12-36 В; 250 В·А, TT - трансформатор тока И-514; S - электронный секундомер (Ф-209); - потенциометры 20-30 Ом, 5 А; П - распределительный переключатель; - потенциометр 150 Ом, 1 А; R - резистор 2200 Ом, 0,15 А; - фазометр (ЭЛФ); А - амперметр (Э-59); V - вольтметр (Э-59)

От испытательной схемы на панель защиты подводятся напряжения и токи, соответствующие проверяемому PC, при сдвиге фаз между ними, равном заданному углу настройки .

При проверке КРС-I значение тока, подводимого к защите, должно соответствовать формуле (4.11). При этом время подачи тока 4 не должно превышать 5 с. Проверка КРС-II и КРС-III обычно производится при токах 0,5-1 . Настройка PC II и III ступеней защиты на уставки, близкие к максимальным, должна производиться при токах, не меньших двойного значения минимального тока точной работы.

При настройке PC на заданную уставку по сопротивлению срабатывания подводимое напряжение определяется из выражения


где - ток, подводимый к проверяемому реле;

- расчетная уставка, Ом/фазу.

Установив требуемые значения тока и напряжения и сдвига фаз между ними, потенциометром плавной регулировки (КРС-l, КРС-II) или (КРС-III), а в случае необходимости и изменением положения переключателей "N%" добиваются срабатывания PC.

Зафиксировав положение движка потенциометра плавной регулировки контргайкой, увеличивают напряжение до возврата PC и плавным понижением напряжения (одновременно обоими потенциометрами и , см. рис.4.5) определяют реле.

При наличии смещения характеристики срабатывания PC в III квадрант (КPC-II, КРС-III) или I квадрант (КРС-III) плоскости Z производится настройка заданного сопротивления смещения при токе , определяемом из формулы


где и - минимальное и максимальное значения тока точной работы проверяемого реле (см. приложение 1).

Настройку следует производить при максимально возможном токе, соответствующем выражению (4.14).

Настройка заданного сопротивления смещения в III квадрант (КPC-II, КРС-III) плоскости Z производится следующим образом. Устанавливаются требуемые значения тока и напряжения и сдвига фаз между ними. На входе панели изменяется полярность тока, подаваемого в проверяемое реле. Изменением значения сопротивления резистора R9 (КPC-II) или R11 (КРС-III) добиваются срабатывания PC. В случае необходимости в КРС-III изменяется положение переключателей "С%", а в КРС-II перепаиваются провода на выводах вторичных обмоток трансреакторов Tp1 (А4-Н4, Н3-А3).

Если в КРС-II достигнуть требуемого значения (0,1 ) указанными способами невозможно, в тормозной контур последовательно с сопротивлением , включают резистор сопротивлением до 240 Ом мощностью 1 Вт.

Зафиксировав положение движков регулируемых резисторов R9 (КРС-II) и R11 (КРС-III), увеличивают напряжение до возврата PC и плавным понижением напряжения определяют .

При малых значениях напряжения смещения включается потенциометр 4 (размыкается рубильник Р4 и замыкается рубильник Р5). С вводом потенциометра 4 более точно определяется значение напряжения смещения. Однако при этом фактический угол между векторами напряжения и тока, подводимыми к панели, может значительно отличаться от угла, измеряемого фазометром. Поэтому определение следует произвести при изменении угла ( +180°) на ±20°. Большее значение из трех измерений является требуемым .

При необходимости (в случае применения потенциометра 4) можно более точно определить по угловой характеристике реле или при установке требуемого угла сдвига фаз между напряжением и током, непосредственно подводимыми к панели, по прибору ВАФ-85.

Настройка заданного сопротивления смещения в I квадрант плоскости Z (КPC-III) производится следующим образом.

Устанавливаются требуемые значения тока и напряжения и сдвига фаз между ними. Изменением значения сопротивления резистора R11 (а в случае необходимости и изменением положения переключателей "С%") добиваются срабатывания PC.

Зафиксировав положение движка регулируемого резистора R11, уменьшают напряжение до возврата PC и плавным повышением напряжения определяют реле.

После настройки PC II и III ступеней защиты на заданные сопротивления смещения повторно производится проверка их настройки на заданные сопротивления срабатывания. При необходимости производится регулировка, а затем вновь выполняется проверка .

Установив заданное сопротивление срабатывания в КРС-I, а также в КРС-II и КРС-III при отсутствии смещения их характеристик срабатывания, производят выравнивание сопротивлений рабочего и тормозного контуров. При наличии смещения выравнивание сопротивлений контуров в КРС-II и КPC-III не выполняется.

4.8.3. Настройка схемы сравнения PC производится следующим образом.

Характеристика направленного PC может быть получена и сохранена при всех значениях тока КЗ в том случае, если будет выдержано постоянство напряжений, получаемых от трансреактора и вводимых в оба контура схемы сравнения.

Если при равных сопротивлениях контуров схемы сравнения напряжение рабочей обмотки трансреактора будет больше, чем напряжение тормозной, то это приведет к охвату характеристикой PC начала координат при трехфазном КЗ на шинах подстанции (КЗ "за спиной").

К аналогичному явлению приведет преобладание сопротивления тормозного контура схемы сравнения над сопротивлением рабочего контура при равных напряжениях на вторичных обмотках трансреактора. И, наоборот, значительное превышение тормозного напряжения над рабочим (при одинаковых сопротивлениях) или превышение сопротивления рабочего контура над тормозным (при одинаковых напряжениях) может привести к увеличению "мертвой зоны" защиты до таких размеров, что даже влияние контура подпитки не сможет устранить ее. Поскольку значение отрицательного тока (действующего в сторону торможения) в нуль-индикаторе (НИ) будет пропорционально разности напряжения обмоток трансреактора, наибольшее значение этого тока и, следовательно, наибольшая вероятность отказа при КЗ в начале линии будут при максимальном токе КЗ.

При выбранных параметрах контура подпитки обеспечивается правильная работа КРС I и II ступеней защиты по "памяти" при трехфразном КЗ в начале линии и при токе до 40 , в случае если "мертвая зона" реле при отсутствии контура подпитки не превышает 1,0-1,5% сопротивления уставки реле. Это соответствует значению отрицательного тока в НИ (небаланс по току) около 50 мкА при токе , протекающем по первичным обмоткам трансреактора Тр1, и уставке в цепях тока 12 (2,4) Ом на фазу.

Величина "мертвой зоны" PC, перекрываемая контуром подпитки, может быть увеличена при меньшем токе КЗ или при меньшей уставке в цепях тока (КРС-I).

Увеличить "мертвую зону" PC можно увеличением небаланса по току.

Полученная экспериментально зависимость смещения характеристики PC в сторону I квадранта приведена ниже:


С ростом тока КЗ или с увеличением смещения характеристики реле в I квадрант плоскости Z уменьшается время замкнутого положения контакта PC. Характеристики, показывающие зависимость времени замкнутого положения контакта выходного реле защиты от тока КЗ и небаланса по току и полученные экспериментально, приведены в приложении 4.

При действии защиты на воздушный выключатель минимально допустимое время замкнутого состояния контакта PC (контакта реле-повторителя) определяется из выражения (4.15) и должно быть не менее 10 мс:


где - время срабатывания выходного реле защиты;

- время срабатывания реле блокировки "от прыгания", обеспечивающего подхват отключающего импульса в схеме управления выключателем;

Поскольку в оба контура схемы сравнения кроме напряжений от трансреактора Тр1 вводятся также напряжения от контура подпитки, необходимую характеристику PC можно получить изменением значения сопротивления контуров лишь в небольших пределах. При неравенстве сопротивлений контуров схемы сравнения и подведении напряжений от контура подпитки в НИ будет протекать своя составляющая тока (небаланс по напряжению), знак которой зависит от того, какой из контуров реле имеет большее сопротивление.

Положительное значение этого тока недопустимо из-за возможности кратковременного срабатывания PC при снятии напряжения, так как напряжение контура подпитки исчезает не сразу. Отрицательное значение этого тока приводит к загрублению реле (увеличению тока точной работы). Допустимое значение тока небаланса находится в пределах 0-15 мкА, при этом загрубление реле будет незначительным.

Настройка схемы сравнения PC состоит в установке допустимых значений небалансов по току и напряжению.

Перед настройкой схем сравнения PC необходимо предварительно произвести прогрев реле номинальным током и напряжением переменного тока при закрытых кожухах комплектов в течение 1-1,5 ч.

Ток в НИ (в обмотке МЭР) измеряется микроамперметром, включенным между выводами "а-б" разомкнутых переключателей Н7 (КРС-I, КPC-II) и Н8 (КPC-III). Внутреннее сопротивление прибора (М-95) не должно превышать 300 Ом. Класс точности прибора должен быть не ниже 1,5. Допускается применение приборов Ц4311 и М194. В этом случае точность измерения будет ниже, чем при применении приборов со шкалой на 50 или 100 мкА.

Если внутреннее сопротивление прибора больше 300 Ом, он включается между выводами "а-в" разомкнутых переключателей Н7 (КPС-I, КРС-II) и Н8 (КРС-III). Последовательно с микроамперметром включается такой резистор, чтобы суммарное сопротивление прибора и резистора было в пределах 1300-1900 Ом.

Баланс сопротивлений контуров PC может несколько изменяться при регулировке уставки в цепях трансформаторов Тр2 (КРС-I, КРС-II) и Тр3 (КРС-III) из-за неточной компенсации сопротивления обмотки грубой регулировки уставки, отсутствия такой компенсации в обмотках точной регулировки и различного положения потенциометров плавной регулировки. Поэтому настройка схем сравнения PC производится после предварительной их настройки на заданные сопротивления срабатывания, когда определится положение переключателей "N%" и движков потенциометров плавной регулировки.

Настройка схемы сравнения производится в следующем порядке:

а) на входе панели (на испытательной крышке БИ3) поочередно закорачиваются цепи напряжения проверяемого реле (АВ, ВС, СA);

б) подключается микроамперметр для контроля тока в НИ проверяемого реле;

в) к входу панели поочередно подается напряжение 58 В на контуры подпитки проверяемого реле (СО, АО, ВО);

г) регулируя значение сопротивления резистора R9, устанавливают небаланс по напряжению 2-5 мкА;

д) на входе панели полностью закорачиваются цепи напряжения (ABСO);

е) на вход панели поочередно подаются токи , , соответственно проверяемому реле; для КРС-II и КРС-III подводимый ток должен быть равен номинальному, а для КРС-I - соответствовать формуле (4.11);

ж) измеряется значение небаланса по току, которое должно быть в пределах 40-50 мкА;

з) в случае, если значение небаланса по току не соответствует указанным пределам, производится его регулировка.

В КРС-III необходимый небаланс по току устанавливается изменением сопротивления резистора R11.

В КРС-I и КРС-II перепаиваются провода с выводов A3 на выводы Н3 вторичных обмоток трансреакторов Тр1, входящих в тормозные контуры, при <40 мкА и с выводов А4 на выводы Н4 вторичных обмоток трансреакторов, входящих в рабочие контуры, при >50 мкА.

После перепайки проводов повторно производится проверка небаланса по напряжению (см. пп.а-г).

В случае, если перепайка проводов не дает требуемого результата, производится подрегулировка небаланса по току резистором с последующей проверкой небаланса по напряжению (см. пп.а-г).

Допускается устанавливать небаланс по напряжению до 15 мкА, а небаланс по току - до 70-80 мкА (в зависимости от значения максимального тока КЗ). Однако, как правило, небаланс по напряжению должен быть в пределах 0-10 мкА, а небаланс по току - в пределах 40-60 мкА.

После установки необходимых значений небалансов по току и напряжению производится проверка небаланса по току при максимальном токе КЗ на защищаемом присоединении. Значение небаланса по току при этом должно быть не менее 40 мкА.

Во избежание повреждений токовые цепи непроверяемых элементов защиты на время проверки PC большим током закорачиваются. После настройки схем сравнения PC производится уточнение уставок и последующая проверка настройки схем сравнения в случае подрегулировки уставок в цепях напряжения.

При использовании панели защиты ДЗ-503 для защиты автотрансформаторов может возникнуть необходимость в настройке характеристик PC с минимальным смещением в I квадрант относительно начала координат. В этом случае необходимо также проверять небаланс по току при максимальном токе КЗ, протекающем через защиту. При этом небаланс по току должен быть не менее 3-5 мкА.

4.8.4. Проверка угла максимальной чувствительности производится следующим образом.

На двух непроверяемых PC данного комплекта переключатели Н7 (КРС-I, КРС-II) и Н8 (КРС-III) устанавливаются в положение "б-в". В соответствии с указаниями п.4.8.2, к панели защиты подводятся ток и напряжение такого значения, чтобы сопротивление на выводах было равно 0,8-0,9 . Поддерживая постоянными значения тока и напряжения и изменяя фазорегулятором угол между ними, определяют углы и , при которых PC срабатывает.

Угол максимальной чувствительности определяется по формуле


Для КРС-I и КPC-II проверка угла максимальной чувствительности производится при отключенном и подключенном контуре памяти.

Значения углов максимальной чувствительности не должны отличаться от значений, приведенных в приложении 1. В противном случае следует проверить на соответствие техническим данным резисторы, шунтирующие вторичные обмотки трансреакторов.

4.8.5. Для проверки значения смещения характеристики PC в I квадрант плоскости Z на входе панели поочередно закорачиваются цепи напряжения контура подпитки проверяемого реле (СО, АО, ВО). В испытательной схеме вводится в работу потенциометр 4. При угле максимальной чувствительности плавным повышением напряжения определяется момент срабатывания PC при малых значениях подведенного напряжения и соответствующее ему сопротивление смещения , которое должно быть равно 0,01 . В зависимости от значения максимального тока КЗ на защищаемом присоединении при необходимости допускается увеличение до (0,015-0,02) .

Определение сопротивления смещения производится в соответствии с рекомендациями п.4.8.2.

4.8.6. Для снятия угловых характеристик в соответствии с указаниями п.4.8.2 на панель защиты подводятся ток и напряжение. Изменяя фазорегулятором угол между током и напряжением, через каждые 30° измеряют сопротивление срабатывания реле.

Для КРС-I, а также для КРС-II и КРС-III при отсутствии смещения характеристик относительно начала координат угловая характеристика снимается в пределах 0-150°, а для КРС-III при смещении характеристики в I квадрант - в пределах 50-110° с интервалом 10°. В последнем случае при каждом значении угла определяются два значения сопротивлений срабатывания, соответствующие верхней и нижней частям характеристики КРС-III. При смещении характеристик КРС-II и КPC-III в III квадрант угловая характеристика снимается в пределах 0-360°.

По измеренным сопротивлениям строятся характеристики в прямоугольных координатах R, X. Из угловых характеристик уточняются значения углов максимальной чувствительности и значения сопротивлений смещения.

4.8.7. Снятие токовых характеристик PC производится при заданном угле настройки. Зависимость сопротивления срабатывания реле от тока определяется при изменении тока от минимального его значения, при котором начинает работать PC, до максимального значения тока КЗ в конце зоны. При этом напряжение следует повышать только до 110 В. Остальную часть характеристики снимают качественно, увеличивая только ток и не изменяя напряжение. Таким образом оценивается работоспособность реле при больших токах.

При смещении характеристик PC относительно начала координат снимаются также токовые характеристики и для нижней части угловых характеристик.

При смещении в III квадрант плоскости Z токовые характеристики снимаются при угле, равном 180°+ .

По измеренным сопротивлениям строятся характеристики . Из токовых характеристик определяются действительные токи точной работы, т.е. токи, при которых сопротивление срабатывания реле равно 0,9 (для верхней части угловой характеристики) или 0,9 (для нижней части угловой характеристики).

Измеренные значения токов точной работы не должны превышать значений, указанных в приложении 1.

Смещение характеристики срабатывания PC в III квадрант плоскости Z приводит к заметному увеличению тока точной работы, соответствующего верхней части характеристики.

5. КОМПЛЕКСНАЯ ПРОВЕРКА ЗАЩИТЫ


Комплексная проверка защиты производится при питании ее от постороннего источника в соответствии с рис.4.5.

Предварительно проверяется взаимодействие реле при напряжении постоянного тока, равном 0,8 . При проверке реле переключаются от руки.

При имитации двухфазных КЗ аварийный режим создается ключом управления (КУ), а при имитации трехфазных КЗ - включением рубильника Р . При включении рубильника Р срабатывают реле 1P и 2Р, посредством которых производится закорачивание цепей напряжения на входе панели с последующим отсоединением закороченных цепей напряжения от фазорегулятора.

В качестве реле 1P и 2Р могут быть использованы кодовые реле, промежуточные реле РП-23 и др. Необходимо только добиться, чтобы время переключения цепей напряжения от момента замыкания контактов 1P2-1P4 до момента размыкания контактов (2P1-2P3) не превышало 5-10 мс. Измерение разницы по времени между замыканием одной пары контактов и размыканием другой производится электронным секундомером.

Поскольку панель защиты не имеет собственных выходных реле для снятия временной характеристики защиты и определения ее поведения при имитации близких КЗ, применяется промежуточное реле РП типа РП-222 (см. рис.4.5), включенное по схеме самоподхвата.

5.1. Снятие временной характеристики защиты


Характеристика снимается для всех сочетаний замкнувшихся фаз при том же токе, при котором регулируются уставки реле. Характеристика снимается при заданном угле настройки для следующих значений сопротивлений:

0,5 ; 0,9 ; 1,1 ; 0,9 ; 1,1 ; 0,9 ; 1,1 ;

При наличии смещения характеристик PC II или III ступени в III квадрант плоскости Z определяются также точки характеристики при значениях сопротивлений 0,9 ; 1,1 . В этом случае на панель подается ток обратного направления.

Предварительно восстанавливаются все цепи защиты и проверяется правильность установки всех переключателей и перемычек.

Время срабатывания I ступени защиты не должно отличаться от значений, приведенных в приложении 1. С учетом времени срабатывания выходного реле защиты ( 0,01 с) время срабатывания I ступени защиты при не превышает 40 мс, a при - 50 мс.

При снятии характеристики для значений , равных 1,1 и 1,1 , производится регулировка выдержек времени II и III ступеней защиты (время отсчитывается с момента создания аварийного режима до момента замыкания контактов РП).

Время действия защиты с ускорением измеряется при имитации двухфазного КЗ и сопротивлении, равном 0,9 . В зависимости от отношения тока, протекающего через защиту, к току точной работы II ступени защиты это время должно соответствовать кривым, приведенным на рис.6 технического описания защиты (ОКБ 469.518), c учетом времени срабатывания выходного реле защиты.

Каждое измеренное время определяется как среднее из трех измерений. Полученное время срабатывания не должно отличаться от заданного (от II и III ступеней защиты) более чем на ±0,03 с.

5.2. Проверка действия защиты при близких двухфазных КЗ


Проверка действия защиты при близких двухфазных КЗ производится при имитации КЗ в зоне действия защиты и вне зоны ("за спиной") для выявления правильности включения контуров подпитки.

При имитации близкого двухфазного КЗ в зоне действия защиты PC I и II ступеней должны срабатывать и удерживаться в этом состоянии до конца аварийного режима. Реле сопротивления II ступени защиты проверяются в этом режиме по цепи ускорения и только в случае отсутствия смещения в III квадрант плоскости Z, т.е. когда в реле используются контуры подпитки. Одновременно измеряется время срабатывания защиты. Близкие двухфазные КЗ имитируются в зоне действия защиты при токах, равных минимальному и максимальному токам КЗ в начале линии.

Имитация внешнего КЗ производится при угле между векторами аварийного тока и предварительного напряжения, равном 180°+ . Значение подаваемого на панель тока должно быть равно максимальному току линии при КЗ на шинах. В этом случае при отсутствии смещения ни одно PC не должно срабатывать. При наличии смещения проверяется работа II или III ступеней защиты.

5.3. Проверка действия защиты "по памяти"


При близких трехфазных КЗ проверяется работа контуров подпитки КРС I ступени защиты, а в случае отсутствия смещения в III квадрант также и КРС II ступени защиты (по цепи ускорения).

Работа защиты проверяется снижением напряжения на всех трех фазах до нуля с одновременной подачей аварийного тока.

При проверке измеряется длительность замкнутого состояния контакта выходного реле защиты при ее работе по цепи I ступени защиты и по цепи ускорения II ступени. Измерения производятся при двух значениях тока, равных минимальному и максимальному токам, проходящим через защиту при КЗ в начале линии, с помощью электронного секундомера (см. рис.4.5) при разомкнутой цепи его пуска и разомкнутой цепи удерживания РП. Секундомер используется в режиме измерения времени срабатывания реле с размыкающим контактом или в режиме измерения времени возврата реле с замыкающим контактом. В первом случае переключатель "Пуск" находится в положении "Вкл.", а во втором - в положении "Откл."

Время замкнутого состояния контакта выходного реле защиты должно быть не менее 30 мс. Если при одном из указанных выше значений токов это время меньше 30 мс, то следует уменьшить величину небаланса по току. Для КРС-I увеличить время замкнутого состояния контактов PC можно также уменьшением уставки в целях тока (если это возможно).

При проверке работы защиты "по памяти" измеряется также время ее срабатывания по цепи I ступени и по цели ускорения II ступени защиты. В этом случае восстанавливаются цепи пуска секундомера и подхвата РП.

5.4. Проверка действия защиты при близких трехфазных КЗ "за спиной" в режиме двустороннего питания


Оценивается отстройка защиты от влияния цепей тока на цепи напряжения. Проверка производится при сдвиге фаз между напряжением и током, равном 180+ , для всех сочетаний поврежденных фаз и при токе, превышающем в 1,5 раза максимальный ток, протекающий через реле защиты при КЗ на шинах.

Реле сопротивления I ступени защиты, а при отсутствии смещения в III квадрант также и реле II и III ступени защиты не должны срабатывать.

Инструкция по наладке, проверке и эксплуатации дистанционной защиты ДЗ-503